換算 沖波 波高 と は . てみる．換算沖波波高はどちらも7.7mとすると， 風波： 1/3 1.0 7.7 7.7 h x m うねり性波浪： 1/3 1.1 7.7 8.5 h x m このように周期の違いによって波高が 0.8m も異な ることになる．最高波高に直すと更に大きく異なるこ て，pierson, neumann and james（1955）は，波浪 スペクトルを用いたスペクトル法2 を開発した ． スペクトル法は，波浪を周期（正確には周波数= 周期の逆数）と方向別のエネルギーである波浪ス ペクトルに分解し，このスペクトル成分ごとに変
PPT 波の変形：浅水変形、屈折、砕波 PowerPoint Presentation ID228976 from www.slideserve.com
：換算（相当）沖波波高 屈折変形だけを考えた波高 スネル（snell）の法則 等深線が汀線に対して平行で直線的な場合，屈折係数は1以下となる．つまり波高は減少する． 波峰線 波向線 等深線 （この例では水深は不連続に変化する） 波高の増加 波高の減少 屈折係数の値は波が収束するとき（a）は1よりおおきくなり（波高の増加），発散するとき（b）は1より小さくなる（波高. が沖波波高 h o’の1／2よりも浅い場合は、 h ＝0.5 h o’として波高を算定するため、設計波高の変化が大 きくなっている。 このことは、最高波高 h maxと有 義波高 h 1/3 の両者に言える。 2．2 設計波高の変化 （1）設計波高の算定手順 波高の算定手順は、沖波波高 h oに屈折係数 k rを 乗じて換算沖波波高 h o’を求め、これに合田の砕波帯 内の波高算定図（図－3）から読み取っ. てみる．換算沖波波高はどちらも7.7mとすると， 風波： 1/3 1.0 7.7 7.7 h x m うねり性波浪： 1/3 1.1 7.7 8.5 h x m このように周期の違いによって波高が 0.8m も異な ることになる．最高波高に直すと更に大きく異なるこ
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て，pierson, neumann and james（1955）は，波浪 スペクトルを用いたスペクトル法2 を開発した ． スペクトル法は，波浪を周期（正確には周波数= 周期の逆数）と方向別のエネルギーである波浪ス ペクトルに分解し，このスペクトル成分ごとに変 各地盤高における設計有義波高h1/3 は設計換算沖波波 高から浅水係数の算定図により算定した．設計最高波高 hmaxは対象箇所が非砕波帯であるため1．8h 1/3 を用いた． (2)換算沖波波高 換算沖波は，屈折や回折などによる波高変化の影響を 設計計算に取り入れやすくするための仮想的な波として 定義され，換算沖波波高h0’は，回折係数kd，屈折係数kr， 沖波波高h0を用いて，次式で与えられる（合田，2008）． h0’=kd kr h0(6) 換算沖波 かんさんおきなみ 波の屈折，回折などの平面的な地形変化の効果を補正した 沖波のことで，有義波で表す。 設計対象地点に対する換算沖波波高は，換算沖波波高=沖 波×屈折係数(kr)×回折係数(kd）として算定する。仮想の 沖波である。
Source: www.aquanet21.co.jp
の性質の違いについて規定はしない。 5．2 波高と周期 波高のケースは、周期を固定して砕波帯内の条件を満たしつつ、段階的に波高が大きく なるように設定することを標準とする。周期は、現地換算でt0=10s,13s,16s の3 種類を標準 とする。 解 説 (2)換算沖波波高 換算沖波は，屈折や回折などによる波高変化の影響を 設計計算に取り入れやすくするための仮想的な波として 定義され，換算沖波波高h0’は，回折係数kd，屈折係数kr， 沖波波高h0を用いて，次式で与えられる（合田，2008）． h0’=kd kr h0(6) てみる．換算沖波波高はどちらも7.7mとすると， 風波： 1/3 1.0 7.7 7.7 h x m うねり性波浪： 1/3 1.1 7.7 8.5 h x m このように周期の違いによって波高が 0.8m も異な ることになる．最高波高に直すと更に大きく異なるこ 沖波波高 ho：10.3m（50 年確率波高 n 方向） 換算沖波波高 ho'：10.3m（50 年確率波高 n 方向） 沖波周期 to：12.9s 波長 lo：=1.56×12.92=259.6m 波形勾配 ho'/lo：=9.70/259.6=0.037 海底勾配：1/85 出典：「岩美海岸及び田後浦海岸 海岸保全施設計画書」 b) 計画波浪（1/10.
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各地盤高における設計有義波高h1/3 は設計換算沖波波 高から浅水係数の算定図により算定した．設計最高波高 hmaxは対象箇所が非砕波帯であるため1．8h 1/3 を用いた． 沖波波高 ho：10.3m（50 年確率波高 n 方向） 換算沖波波高 ho'：10.3m（50 年確率波高 n 方向） 沖波周期 to：12.9s 波長 lo：=1.56×12.92=259.6m 波形勾配 ho'/lo：=9.70/259.6=0.037 海底勾配：1/85 出典：「岩美海岸及び田後浦海岸 海岸保全施設計画書」 b) 計画波浪（1/10 程度）サンドパック計画の目安 浦富海岸全体計画より 沖波波高 ho：7.2m（10 年確率波高 n、nnw. 換算沖波 かんさんおきなみ 波の屈折，回折などの平面的な地形変化の効果を補正した 沖波のことで，有義波で表す。 設計対象地点に対する換算沖波波高は，換算沖波波高=沖 波×屈折係数(kr)×回折係数(kd）として算定する。仮想の 沖波である。 沖波波浪の設定 海岸・港湾構造物の設計,あるいは漂砂制御施設の 設計に当たっては,対象とする計画波(沖波波浪)を 設定しなければならない.対象地点における波浪資料 が十分揃っていれば,それらを用いて極値統計解析に て，pierson, neumann and james（1955）は，波浪 スペクトルを用いたスペクトル法2 を開発した ． スペクトル法は，波浪を周期（正確には周波数= 周期の逆数）と方向別のエネルギーである波浪ス ペクトルに分解し，このスペクトル成分ごとに変
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各地盤高における設計有義波高h1/3 は設計換算沖波波 高から浅水係数の算定図により算定した．設計最高波高 hmaxは対象箇所が非砕波帯であるため1．8h 1/3 を用いた． の性質の違いについて規定はしない。 5．2 波高と周期 波高のケースは、周期を固定して砕波帯内の条件を満たしつつ、段階的に波高が大きく なるように設定することを標準とする。周期は、現地換算でt0=10s,13s,16s の3 種類を標準 とする。 解 説 ：換算（相当）沖波波高 屈折変形だけを考えた波高 スネル（snell）の法則 等深線が汀線に対して平行で直線的な場合，屈折係数は1以下となる．つまり波高は減少する． 波峰線 波向線 等深線 （この例では水深は不連続に変化する） 波高の増加 波高の減少 屈折係数の値は波が収束するとき（a）は1よりおおきくなり（波高の増加），発散するとき（b）は1より小さくなる（波高. て，pierson, neumann and james（1955）は，波浪 スペクトルを用いたスペクトル法2 を開発した ． スペクトル法は，波浪を周期（正確には周波数= 周期の逆数）と方向別のエネルギーである波浪ス ペクトルに分解し，このスペクトル成分ごとに変 てみる．換算沖波波高はどちらも7.7mとすると， 風波： 1/3 1.0 7.7 7.7 h x m うねり性波浪： 1/3 1.1 7.7 8.5 h x m このように周期の違いによって波高が 0.8m も異な ることになる．最高波高に直すと更に大きく異なるこ
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の性質の違いについて規定はしない。 5．2 波高と周期 波高のケースは、周期を固定して砕波帯内の条件を満たしつつ、段階的に波高が大きく なるように設定することを標準とする。周期は、現地換算でt0=10s,13s,16s の3 種類を標準 とする。 解 説 換算沖波 かんさんおきなみ 波の屈折，回折などの平面的な地形変化の効果を補正した 沖波のことで，有義波で表す。 設計対象地点に対する換算沖波波高は，換算沖波波高=沖 波×屈折係数(kr)×回折係数(kd）として算定する。仮想の 沖波である。 ここに，なお，波高伝達率は離岸堤位置における通 過有義波高を基準として定義される。また，h0’ は 換算沖波波高である。式 (7) は，相対天端高や相対 天端幅などによって適用範囲が制限されるはずであ るが，論文では特に言及されていない。 ：換算（相当）沖波波高 屈折変形だけを考えた波高 スネル（snell）の法則 等深線が汀線に対して平行で直線的な場合，屈折係数は1以下となる．つまり波高は減少する． 波峰線 波向線 等深線 （この例では水深は不連続に変化する） 波高の増加 波高の減少 屈折係数の値は波が収束するとき（a）は1よりおおきくなり（波高の増加），発散するとき（b）は1より小さくなる（波高. (2)換算沖波波高 換算沖波は，屈折や回折などによる波高変化の影響を 設計計算に取り入れやすくするための仮想的な波として 定義され，換算沖波波高h0’は，回折係数kd，屈折係数kr， 沖波波高h0を用いて，次式で与えられる（合田，2008）． h0’=kd kr h0(6)
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(2)換算沖波波高 換算沖波は，屈折や回折などによる波高変化の影響を 設計計算に取り入れやすくするための仮想的な波として 定義され，換算沖波波高h0’は，回折係数kd，屈折係数kr， 沖波波高h0を用いて，次式で与えられる（合田，2008）． h0’=kd kr h0(6) 漁港側では、80cmを越える水位上昇となる計算結果となった。また有義波高とし ては、漁港側の潜堤、副離岸堤前面で7mを越える波高が出現する結果となった。 図ⅳ－1－2 被災波浪による平均水位上昇量分布図 図ⅳ－1－3 被災波浪による波高分布図 石マウンド天端面との摩擦係数μは0.6と する。 設計波の条件は,各 式に共通なものとして換算沖波 (相当深水波)の 諸元として与え,各hdは 浅水および 砕波変形を考慮して設定する。この波の変形には,合 田 が提案している不規則波に対する略算式10)を用いる。 が沖波波高 h o’の1／2よりも浅い場合は、 h ＝0.5 h o’として波高を算定するため、設計波高の変化が大 きくなっている。 このことは、最高波高 h maxと有 義波高 h 1/3 の両者に言える。 2．2 設計波高の変化 （1）設計波高の算定手順 波高の算定手順は、沖波波高 h oに屈折係数 k rを 乗じて換算沖波波高 h o’を求め、これに合田の砕波帯 内の波高算定図（図－3）から読み取っ. 換算沖波 かんさんおきなみ 波の屈折，回折などの平面的な地形変化の効果を補正した 沖波のことで，有義波で表す。 設計対象地点に対する換算沖波波高は，換算沖波波高=沖 波×屈折係数(kr)×回折係数(kd）として算定する。仮想の 沖波である。
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ここに，なお，波高伝達率は離岸堤位置における通 過有義波高を基準として定義される。また，h0’ は 換算沖波波高である。式 (7) は，相対天端高や相対 天端幅などによって適用範囲が制限されるはずであ るが，論文では特に言及されていない。 が沖波波高 h o’の1／2よりも浅い場合は、 h ＝0.5 h o’として波高を算定するため、設計波高の変化が大 きくなっている。 このことは、最高波高 h maxと有 義波高 h 1/3 の両者に言える。 2．2 設計波高の変化 （1）設計波高の算定手順 波高の算定手順は、沖波波高 h oに屈折係数 k rを 乗じて換算沖波波高 h o’を求め、これに合田の砕波帯 内の波高算定図（図－3）から読み取っ. てみる．換算沖波波高はどちらも7.7mとすると， 風波： 1/3 1.0 7.7 7.7 h x m うねり性波浪： 1/3 1.1 7.7 8.5 h x m このように周期の違いによって波高が 0.8m も異な ることになる．最高波高に直すと更に大きく異なるこ 各地盤高における設計有義波高h1/3 は設計換算沖波波 高から浅水係数の算定図により算定した．設計最高波高 hmaxは対象箇所が非砕波帯であるため1．8h.
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従って，深海波の波速c0 と波長l0 は周期t で決まり，水深の影響は受けない． kh→0 でtanhkh→kh なので(2.17) 式より c → p gh （長波） (2.20) l = ct → p ght （長波） (2.21) 従って，長波の波速c は水深h のみで決まる（分散性のない波）． 【例題2.1】の要点 石マウンド天端面との摩擦係数μは0.6と する。 設計波の条件は,各 式に共通なものとして換算沖波 (相当深水波)の 諸元として与え,各hdは 浅水および 砕波変形を考慮して設定する。この波の変形には,合 田 が提案している不規則波に対する略算式10)を用いる。 ：換算（相当）沖波波高 屈折変形だけを考えた波高 スネル（snell）の法則 等深線が汀線に対して平行で直線的な場合，屈折係数は1以下となる．つまり波高は減少する． 波峰線 波向線 等深線 （この例では水深は不連続に変化する） 波高の増加 波高の減少 屈折係数の値は波が収束するとき（a）は1よりおおきくなり（波高の増加），発散するとき（b）は1より小さくなる（波高. 沖波波高 ho：10.3m（50 年確率波高 n 方向） 換算沖波波高 ho'：10.3m（50 年確率波高 n 方向） 沖波周期 to：12.9s 波長.
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てみる．換算沖波波高はどちらも7.7mとすると， 風波： 1/3 1.0 7.7 7.7 h x m うねり性波浪： 1/3 1.1 7.7 8.5 h x m このように周期の違いによって波高が 0.8m も異な ることになる．最高波高に直すと更に大きく異なるこ が沖波波高 h o’の1／2よりも浅い場合は、 h ＝0.5 h o’として波高を算定するため、設計波高の変化が大 きくなっている。 このことは、最高波高 h maxと有 義波高 h 1/3 の両者に言える。 2．2 設計波高の変化 （1）設計波高の算定手順 波高の算定手順は、沖波波高 h oに屈折係数 k rを 乗じて換算沖波波高 h o’を求め、これに合田の砕波帯 内の波高算定図（図－3）から読み取っ. 漁港側では、80cmを越える水位上昇となる計算結果となった。また有義波高とし ては、漁港側の潜堤、副離岸堤前面で7mを越える波高が出現する結果となった。 図ⅳ－1－2 被災波浪による平均水位上昇量分布図 図ⅳ－1－3 被災波浪による波高分布図 換算沖波 かんさんおきなみ 波の屈折，回折などの平面的な地形変化の効果を補正した 沖波のことで，有義波で表す。 設計対象地点に対する換算沖波波高は，換算沖波波高=沖 波×屈折係数(kr)×回折係数(kd）として算定する。仮想の.
Source: nippon.zaidan.info
従って，深海波の波速c0 と波長l0 は周期t で決まり，水深の影響は受けない． kh→0 でtanhkh→kh なので(2.17) 式より c → p gh （長波） (2.20) l = ct → p ght （長波） (2.21) 従って，長波の波速c は水深h のみで決まる（分散性のない波）． 【例題2.1】の要点 が沖波波高 h o’の1／2よりも浅い場合は、 h ＝0.5 h o’として波高を算定するため、設計波高の変化が大 きくなっている。 このことは、最高波高 h maxと有 義波高 h 1/3 の両者に言える。 2．2 設計波高の変化 （1）設計波高の算定手順 波高の算定手順は、沖波波高 h oに屈折係数 k rを 乗じて換算沖波波高 h o’を求め、これに合田の砕波帯 内の波高算定図（図－3）から読み取っ. 換算沖波 かんさんおきなみ 波の屈折，回折などの平面的な地形変化の効果を補正した 沖波のことで，有義波で表す。 設計対象地点に対する換算沖波波高は，換算沖波波高=沖 波×屈折係数(kr)×回折係数(kd）として算定する。仮想の 沖波である。.
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て，pierson, neumann and james（1955）は，波浪 スペクトルを用いたスペクトル法2 を開発した ． スペクトル法は，波浪を周期（正確には周波数= 周期の逆数）と方向別のエネルギーである波浪ス ペクトルに分解し，このスペクトル成分ごとに変 ここに，なお，波高伝達率は離岸堤位置における通 過有義波高を基準として定義される。また，h0’ は 換算沖波波高である。式 (7) は，相対天端高や相対 天端幅などによって適用範囲が制限されるはずであ るが，論文では特に言及されていない。 各地盤高における設計有義波高h1/3 は設計換算沖波波 高から浅水係数の算定図により算定した．設計最高波高 hmaxは対象箇所が非砕波帯であるため1．8h 1/3 を用いた． 沖波波高 ho：10.3m（50 年確率波高 n 方向） 換算沖波波高 ho'：10.3m（50 年確率波高 n 方向） 沖波周期 to：12.9s 波長 lo：=1.56×12.92=259.6m 波形勾配 ho'/lo：=9.70/259.6=0.037 海底勾配：1/85 出典：「岩美海岸及び田後浦海岸 海岸保全施設計画書」 b) 計画波浪（1/10 程度）サンドパック計画の目安 浦富海岸全体計画より 沖波波高 ho：7.2m（10 年確率波高 n、nnw. 漁港側では、80cmを越える水位上昇となる計算結果となった。また有義波高とし ては、漁港側の潜堤、副離岸堤前面で7mを越える波高が出現する結果となった。 図ⅳ－1－2 被災波浪による平均水位上昇量分布図 図ⅳ－1－3 被災波浪による波高分布図
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換算沖波 かんさんおきなみ 波の屈折，回折などの平面的な地形変化の効果を補正した 沖波のことで，有義波で表す。 設計対象地点に対する換算沖波波高は，換算沖波波高=沖 波×屈折係数(kr)×回折係数(kd）として算定する。仮想の 沖波である。 ここに，なお，波高伝達率は離岸堤位置における通 過有義波高を基準として定義される。また，h0’ は 換算沖波波高である。式 (7) は，相対天端高や相対 天端幅などによって適用範囲が制限されるはずであ るが，論文では特に言及されていない。 て，pierson, neumann and james（1955）は，波浪 スペクトルを用いたスペクトル法2 を開発した ． スペクトル法は，波浪を周期（正確には周波数= 周期の逆数）と方向別のエネルギーである波浪ス ペクトルに分解し，このスペクトル成分ごとに変 (2)換算沖波波高 換算沖波は，屈折や回折などによる波高変化の影響を 設計計算に取り入れやすくするための仮想的な波として 定義され，換算沖波波高h0’は，回折係数kd，屈折係数kr， 沖波波高h0を用いて，次式で与えられる（合田，2008）． h0’=kd kr h0(6) の性質の違いについて規定はしない。 5．2 波高と周期 波高のケースは、周期を固定して砕波帯内の条件を満たしつつ、段階的に波高が大きく なるように設定することを標準とする。周期は、現地換算でt0=10s,13s,16s の3 種類を標準 とする。 解 説
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て，pierson, neumann and james（1955）は，波浪 スペクトルを用いたスペクトル法2 を開発した ． スペクトル法は，波浪を周期（正確には周波数= 周期の逆数）と方向別のエネルギーである波浪ス ペクトルに分解し，このスペクトル成分ごとに変 沖波波浪の設定 海岸・港湾構造物の設計,あるいは漂砂制御施設の 設計に当たっては,対象とする計画波(沖波波浪)を 設定しなければならない.対象地点における波浪資料 が十分揃っていれば,それらを用いて極値統計解析に が沖波波高 h o’の1／2よりも浅い場合は、 h ＝0.5 h o’として波高を算定するため、設計波高の変化が大 きくなっている。 このことは、最高波高 h maxと有 義波高 h 1/3 の両者に言える。 2．2 設計波高の変化 （1）設計波高の算定手順 波高の算定手順は、沖波波高 h oに屈折係数 k rを 乗じて換算沖波波高 h o’を求め、これに合田の砕波帯 内の波高算定図（図－3）から読み取っ. の性質の違いについて規定はしない。 5．2 波高と周期 波高のケースは、周期を固定して砕波帯内の条件を満たしつつ、段階的に波高が大きく なるように設定することを標準とする。周期は、現地換算でt0=10s,13s,16s の3 種類を標準 とする。 解 説 従って，深海波の波速c0 と波長l0 は周期t で決まり，水深の影響は受けない． kh→0 でtanhkh→kh なので(2.17) 式より.
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換算沖波 かんさんおきなみ 波の屈折，回折などの平面的な地形変化の効果を補正した 沖波のことで，有義波で表す。 設計対象地点に対する換算沖波波高は，換算沖波波高=沖 波×屈折係数(kr)×回折係数(kd）として算定する。仮想の 沖波である。 の性質の違いについて規定はしない。 5．2 波高と周期 波高のケースは、周期を固定して砕波帯内の条件を満たしつつ、段階的に波高が大きく なるように設定することを標準とする。周期は、現地換算でt0=10s,13s,16s の3 種類を標準 とする。 解 説 漁港側では、80cmを越える水位上昇となる計算結果となった。また有義波高とし ては、漁港側の潜堤、副離岸堤前面で7mを越える波高が出現する結果となった。 図ⅳ－1－2 被災波浪による平均水位上昇量分布図 図ⅳ－1－3 被災波浪による波高分布図 沖波波浪の設定 海岸・港湾構造物の設計,あるいは漂砂制御施設の 設計に当たっては,対象とする計画波(沖波波浪)を 設定しなければならない.対象地点における波浪資料 が十分揃っていれば,それらを用いて極値統計解析に 従って，深海波の波速c0 と波長l0 は周期t で決まり，水深の影響は受けない． kh→0 でtanhkh→kh なので(2.17) 式より c → p gh （長波） (2.20) l = ct → p ght （長波） (2.21) 従って，長波の波速c は水深h のみで決まる（分散性のない波）． 【例題2.1】の要点
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ここに，なお，波高伝達率は離岸堤位置における通 過有義波高を基準として定義される。また，h0’ は 換算沖波波高である。式 (7) は，相対天端高や相対 天端幅などによって適用範囲が制限されるはずであ るが，論文では特に言及されていない。 沖波波浪の設定 海岸・港湾構造物の設計,あるいは漂砂制御施設の 設計に当たっては,対象とする計画波(沖波波浪)を 設定しなければならない.対象地点における波浪資料 が十分揃っていれば,それらを用いて極値統計解析に 換算沖波 かんさんおきなみ 波の屈折，回折などの平面的な地形変化の効果を補正した 沖波のことで，有義波で表す。 設計対象地点に対する換算沖波波高は，換算沖波波高=沖 波×屈折係数(kr)×回折係数(kd）として算定する。仮想の 沖波である。 沖波波高 ho：10.3m（50 年確率波高 n 方向） 換算沖波波高 ho'：10.3m（50 年確率波高 n 方向） 沖波周期 to：12.9s 波長 lo：=1.56×12.92=259.6m 波形勾配 ho'/lo：=9.70/259.6=0.037 海底勾配：1/85 出典：「岩美海岸及び田後浦海岸 海岸保全施設計画書」 b) 計画波浪（1/10 程度）サンドパック計画の目安 浦富海岸全体計画より 沖波波高 ho：7.2m（10 年確率波高 n、nnw. 各地盤高における設計有義波高h1/3 は設計換算沖波波 高から浅水係数の算定図により算定した．設計最高波高 hmaxは対象箇所が非砕波帯であるため1．8h 1/3 を用いた．
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てみる．換算沖波波高はどちらも7.7mとすると， 風波： 1/3 1.0 7.7 7.7 h x m うねり性波浪： 1/3 1.1 7.7 8.5 h x m このように周期の違いによって波高が 0.8m も異な ることになる．最高波高に直すと更に大きく異なるこ ここに，なお，波高伝達率は離岸堤位置における通 過有義波高を基準として定義される。また，h0’ は 換算沖波波高である。式 (7) は，相対天端高や相対 天端幅などによって適用範囲が制限されるはずであ るが，論文では特に言及されていない。 て，pierson, neumann and james（1955）は，波浪 スペクトルを用いたスペクトル法2 を開発した ． スペクトル法は，波浪を周期（正確には周波数= 周期の逆数）と方向別のエネルギーである波浪ス ペクトルに分解し，このスペクトル成分ごとに変 各地盤高における設計有義波高h1/3 は設計換算沖波波 高から浅水係数の算定図により算定した．設計最高波高 hmaxは対象箇所が非砕波帯であるため1．8h 1/3 を用いた． 石マウンド天端面との摩擦係数μは0.6と する。 設計波の条件は,各 式に共通なものとして換算沖波 (相当深水波)の 諸元として与え,各hdは 浅水および 砕波変形を考慮して設定する。この波の変形には,合 田 が提案している不規則波に対する略算式10)を用いる。
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換算沖波 かんさんおきなみ 波の屈折，回折などの平面的な地形変化の効果を補正した 沖波のことで，有義波で表す。 設計対象地点に対する換算沖波波高は，換算沖波波高=沖 波×屈折係数(kr)×回折係数(kd）として算定する。仮想の 沖波である。 て，pierson, neumann and james（1955）は，波浪 スペクトルを用いたスペクトル法2 を開発した ． スペクトル法は，波浪を周期（正確には周波数= 周期の逆数）と方向別のエネルギーである波浪ス ペクトルに分解し，このスペクトル成分ごとに変 ここに，なお，波高伝達率は離岸堤位置における通 過有義波高を基準として定義される。また，h0’ は 換算沖波波高である。式 (7) は，相対天端高や相対 天端幅などによって適用範囲が制限されるはずであ るが，論文では特に言及されていない。 各地盤高における設計有義波高h1/3 は設計換算沖波波 高から浅水係数の算定図により算定した．設計最高波高 hmaxは対象箇所が非砕波帯であるため1．8h 1/3 を用いた． てみる．換算沖波波高はどちらも7.7mとすると， 風波： 1/3 1.0 7.7 7.7 h x m うねり性波浪： 1/3 1.1 7.7 8.5 h x m このように周期の違いによって波高が 0.8m も異な ることになる．最高波高に直すと更に大きく異なるこ
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ここに，なお，波高伝達率は離岸堤位置における通 過有義波高を基準として定義される。また，h0’ は 換算沖波波高である。式 (7) は，相対天端高や相対 天端幅などによって適用範囲が制限されるはずであ るが，論文では特に言及されていない。 の性質の違いについて規定はしない。 5．2 波高と周期 波高のケースは、周期を固定して砕波帯内の条件を満たしつつ、段階的に波高が大きく なるように設定することを標準とする。周期は、現地換算でt0=10s,13s,16s の3 種類を標準 とする。 解 説 石マウンド天端面との摩擦係数μは0.6と する。 設計波の条件は,各 式に共通なものとして換算沖波 (相当深水波)の 諸元として与え,各hdは 浅水および 砕波変形を考慮して設定する。この波の変形には,合 田 が提案している不規則波に対する略算式10)を用いる。 沖波波浪の設定 海岸・港湾構造物の設計,あるいは漂砂制御施設の 設計に当たっては,対象とする計画波(沖波波浪)を 設定しなければならない.対象地点における波浪資料 が十分揃っていれば,それらを用いて極値統計解析に 従って，深海波の波速c0 と波長l0 は周期t で決まり，水深の影響は受けない． kh→0 でtanhkh→kh なので(2.17) 式より c → p gh （長波） (2.20) l = ct → p ght （長波） (2.21) 従って，長波の波速c は水深h のみで決まる（分散性のない波）． 【例題2.1】の要点
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各地盤高における設計有義波高h1/3 は設計換算沖波波 高から浅水係数の算定図により算定した．設計最高波高 hmaxは対象箇所が非砕波帯であるため1．8h 1/3 を用いた． 沖波波浪の設定 海岸・港湾構造物の設計,あるいは漂砂制御施設の 設計に当たっては,対象とする計画波(沖波波浪)を 設定しなければならない.対象地点における波浪資料 が十分揃っていれば,それらを用いて極値統計解析に 従って，深海波の波速c0 と波長l0 は周期t で決まり，水深の影響は受けない． kh→0 でtanhkh→kh なので(2.17) 式より c → p gh （長波） (2.20) l = ct → p ght （長波） (2.21) 従って，長波の波速c は水深h のみで決まる（分散性のない波）． 【例題2.1】の要点 (2)換算沖波波高 換算沖波は，屈折や回折などによる波高変化の影響を 設計計算に取り入れやすくするための仮想的な波として 定義され，換算沖波波高h0’は，回折係数kd，屈折係数kr， 沖波波高h0を用いて，次式で与えられる（合田，2008）． h0’=kd kr h0(6) て，pierson, neumann and james（1955）は，波浪 スペクトルを用いたスペクトル法2 を開発した ． スペクトル法は，波浪を周期（正確には周波数= 周期の逆数）と方向別のエネルギーである波浪ス ペクトルに分解し，このスペクトル成分ごとに変
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各地盤高における設計有義波高h1/3 は設計換算沖波波 高から浅水係数の算定図により算定した．設計最高波高 hmaxは対象箇所が非砕波帯であるため1．8h 1/3 を用いた． 換算沖波 かんさんおきなみ 波の屈折，回折などの平面的な地形変化の効果を補正した 沖波のことで，有義波で表す。 設計対象地点に対する換算沖波波高は，換算沖波波高=沖 波×屈折係数(kr)×回折係数(kd）として算定する。仮想の 沖波である。 てみる．換算沖波波高はどちらも7.7mとすると， 風波： 1/3 1.0 7.7 7.7 h x m うねり性波浪： 1/3 1.1 7.7 8.5 h x m このように周期の違いによって波高が 0.8m も異な ることになる．最高波高に直すと更に大きく異なるこ の性質の違いについて規定はしない。 5．2 波高と周期 波高のケースは、周期を固定して砕波帯内の条件を満たしつつ、段階的に波高が大きく なるように設定することを標準とする。周期は、現地換算でt0=10s,13s,16s の3 種類を標準 とする。 解 説 ここに，なお，波高伝達率は離岸堤位置における通 過有義波高を基準として定義される。また，h0’ は 換算沖波波高である。式 (7) は，相対天端高や相対 天端幅などによって適用範囲が制限されるはずであ るが，論文では特に言及されていない。
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各地盤高における設計有義波高h1/3 は設計換算沖波波 高から浅水係数の算定図により算定した．設計最高波高 hmaxは対象箇所が非砕波帯であるため1．8h 1/3 を用いた． て，pierson, neumann and james（1955）は，波浪 スペクトルを用いたスペクトル法2 を開発した ． スペクトル法は，波浪を周期（正確には周波数= 周期の逆数）と方向別のエネルギーである波浪ス ペクトルに分解し，このスペクトル成分ごとに変 ：換算（相当）沖波波高 屈折変形だけを考えた波高 スネル（snell）の法則 等深線が汀線に対して平行で直線的な場合，屈折係数は1以下となる．つまり波高は減少する． 波峰線 波向線 等深線 （この例では水深は不連続に変化する） 波高の増加 波高の減少 屈折係数の値は波が収束するとき（a）は1よりおおきくなり（波高の増加），発散するとき（b）は1より小さくなる（波高. の性質の違いについて規定はしない。 5．2 波高と周期 波高のケースは、周期を固定して砕波帯内の条件を満たしつつ、段階的に波高が大きく なるように設定することを標準とする。周期は、現地換算でt0=10s,13s,16s の3 種類を標準 とする。 解 説 (2)換算沖波波高 換算沖波は，屈折や回折などによる波高変化の影響を 設計計算に取り入れやすくするための仮想的な波として 定義され，換算沖波波高h0’は，回折係数kd，屈折係数kr， 沖波波高h0を用いて，次式で与えられる（合田，2008）． h0’=kd kr h0(6)
